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通過(guò)化學(xué)分析法測定了水化硅酸鈣(C-S-H)吸附氯離子的能力;通過(guò)核磁共振法和拉曼光譜法測定了水化硅酸鈣的結構.結果表明:水化硅酸鈣吸附氯離子的能力與其結構密切相關(guān),水化硅酸鈣平均鏈長(cháng)約為4時(shí),其吸附氯離子的能力強;氯鹽陽(yáng)離子促進(jìn)了水化硅酸鈣鏈長(cháng)的增加,使其吸附氯離子的能力增強;與鈉離子相比,鈣離子更能促進(jìn)水化硅酸鈣鏈長(cháng)的增加,從而使其吸附更多的氯離子.

1）對地質(zhì)水文條件適應能力強(施工較簡(jiǎn)單、地基荷載較小)；

（2）可淺埋，與兩岸道路銜接容易(無(wú)需長(cháng)引道，線(xiàn)形較好)；

（3）防水性能好(接頭少漏水幾率降低，水力壓接滴水不漏)；

（4）施工工期短(管段預制與基槽開(kāi)挖平行，浮運沉放較快)；

（5）造價(jià)低(水下挖土與管段制作成本較低，短于盾構隧道)；

（6）施工條件好(水下作業(yè)極少)；

（7）可做成大斷面多車(chē)道結構(盾構隧道一般為兩車(chē)道)。

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對兩種厚度的ETFE(乙烯-四氟乙烯共聚物)薄膜進(jìn)行了5組應力比的雙軸拉伸試驗,得到其應力-應變曲線(xiàn).計算了ETFE薄膜的折算應力,檢驗了Mises屈服準則的適用性,得到了雙軸拉伸情況下的彈性模量及泊松比,并與單軸拉伸數據進(jìn)行了對比分析.結果表明:ETFE薄膜雙向受力時(shí)符合Mises屈服準則;雙軸彈性模量及泊松比與單軸數據接近.

（1）管段制作砼工藝要求嚴格，需保證干舷與抗浮系數；

（2）車(chē)道較多時(shí)，需增加沉管隧道高度。導致壓載混凝土量、浚挖土方量與沉管隧道引道結構工程量增加。

干塢修筑與管段預制

干塢修筑

1、干塢位置選擇

（1）鄰近隧址，具備浮運條件，交通便利。

（2）有浮存系泊多節管段的水域；

（3）場(chǎng)地土具備一定的承載力，便于干塢圍擋與防滲工程；

（4）征地拆遷費用較低，具有重復開(kāi)發(fā)利用價(jià)值。

2、干塢規模2、干塢規模

（1）一次預制管段干塢(僅放水一次，不需閘門(mén)，塢首為土或鋼板樁圍堰。規模較大占地較多，適于工程量小土地價(jià)格較低、塢址地質(zhì)較差的工程)；

建立水泥砂漿分層度和約束度測試方法,并據此研究了水泥砂漿初始結構和約束條件對其塑性收縮開(kāi)裂的作用;進(jìn)而建立了基于材料組成參數(水灰比、灰砂比、纖維摻量、纖維長(cháng)度)、環(huán)境參數(水分蒸發(fā)速率)、初始結構參數(分層度)、約束狀況參數(約束度)的水泥砂漿塑性收縮開(kāi)裂七元本構方程.結果表明:該多元本構方程能較好地預測水泥砂漿的開(kāi)裂趨勢,*實(shí)現了水泥基材料中組成、結構與性能間的數學(xué)關(guān)聯(lián).

（2）分批預制管段干塢(規模小、占地少、造價(jià)低、重復使用率高。閘門(mén)式塢門(mén)造價(jià)高、等待時(shí)間長(cháng)不利先沉管段穩定、基槽回淤很難處理、重復灌排致邊坡穩定性與塢底透水性差、臨時(shí)工程費用增加)。

3、干塢構造

干塢由塢墻、塢底、塢首、塢門(mén)、排水系統與車(chē)道組成：

（1）塢墻：坡率1:2的自然土坡，可用噴射砼防滲墻或鋼板樁；

（2）塢底：承載力應大于100kPa。浮起時(shí)富余深度1.0m；

（3）塢首及塢門(mén)：一次預制只設塢首，分批預制應設雙排鋼板樁塢首與塢門(mén)(閘門(mén)或浮動(dòng)鋼筋砼沉箱)；

（4）排水系統：井點(diǎn)降水；塢底明溝、盲溝與集水井泵排；堤外截、排水溝；

（5）車(chē)道。

基于45°剪切角的復合試件剪切試驗,進(jìn)行了改性環(huán)氧樹(shù)脂防水黏結層的設計和性能評價(jià).結果表明:改性環(huán)氧樹(shù)脂防水黏結層的剪切強度主要受樹(shù)脂用量和樹(shù)脂混合到瀝青混合料攤鋪之間間歇時(shí)間的影響.改性環(huán)氧樹(shù)脂用量宜≥0.6L/m2,玄武巖碎石粒徑為1.18~3mm或3~5mm,碎石對防水黏結層表面的覆蓋率為90%,24℃下施工間歇時(shí)間應小于12h.與其他材料防水黏結層相比,改性環(huán)氧樹(shù)脂防水黏結層具有更好的高溫性能、低溫抗凍性能和抗疲勞性能,但造價(jià)較高,推薦用于裂縫較多的水泥混凝土橋面.