水下拖拽鋪管（水下拆墻開(kāi)洞）

水下拖拽鋪管(水下拆墻開(kāi)洞)

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針對瀝青膠砂的蠕變特性,提出了改進(jìn)分數階導數冪函數經(jīng)驗蠕變本構模型,然后分別對不同應力水平下瀝青砂的蠕變恢復試驗結果和不同溫度下瀝青瑪蹄脂的蠕變試驗結果進(jìn)行擬合分析,確定了相關(guān)的模型參數,分析了模型參數的物理意義及其變化規律.在此基礎上,提出了相應的瀝青膠砂高溫性能評價(jià)指標.結果表明:改進(jìn)分數階導數冪函數經(jīng)驗蠕變本構模型能夠較好地描述瀝青膠砂的蠕變特性,并能夠反映溫度對其蠕變變形的影響,具有較為廣泛的適用性.

1）對地質(zhì)水文條件適應能力強(施工較簡(jiǎn)單、地基荷載較小)；

（2）可淺埋，與兩岸道路銜接容易(無(wú)需長(cháng)引道，線(xiàn)形較好)；

（3）防水性能好(接頭少漏水幾率降低，水力壓接滴水不漏)；

（4）施工工期短(管段預制與基槽開(kāi)挖平行，浮運沉放較快)；

（5）造價(jià)低(水下挖土與管段制作成本較低，短于盾構隧道)；

（6）施工條件好(水下作業(yè)極少)；

（7）可做成大斷面多車(chē)道結構(盾構隧道一般為兩車(chē)道)。

水下拖拽鋪管(水下拆墻開(kāi)洞)

采用聲發(fā)射技術(shù),對銹蝕過(guò)程中的鋼筋混凝土試件進(jìn)行在線(xiàn)監測,研究聲發(fā)射信號與實(shí)際銹蝕位置及銹蝕程度的關(guān)系.結果表明:鋼筋混凝土加速銹蝕過(guò)程中,聲發(fā)射定位結果圖與試件銹蝕的位置和分布情況,聲發(fā)射定位事件數與試件實(shí)際銹蝕程度都有較好的一致性.利用聲發(fā)射技術(shù)對試件的整個(gè)銹蝕過(guò)程進(jìn)行在線(xiàn)監測是可行的,在線(xiàn)監測的聲發(fā)射信號數據可以有效地反映鋼筋銹蝕的分布及程度.

（1）管段制作砼工藝要求嚴格，需保證干舷與抗浮系數；

（2）車(chē)道較多時(shí)，需增加沉管隧道高度。導致壓載混凝土量、浚挖土方量與沉管隧道引道結構工程量增加。

干塢修筑與管段預制

干塢修筑

1、干塢位置選擇

（1）鄰近隧址，具備浮運條件，交通便利。

（2）有浮存系泊多節管段的水域；

（3）場(chǎng)地土具備一定的承載力，便于干塢圍擋與防滲工程；

（4）征地拆遷費用較低，具有重復開(kāi)發(fā)利用價(jià)值。

2、干塢規模2、干塢規模

（1）一次預制管段干塢(僅放水一次，不需閘門(mén)，塢首為土或鋼板樁圍堰。規模較大占地較多，適于工程量小土地價(jià)格較低、塢址地質(zhì)較差的工程)；

對高模量瀝青混凝土、SBS改性瀝青和70#普通瀝青混凝土進(jìn)行了15,20,40,60℃條件下的單軸貫入及抗壓回彈模量試驗,并結合單軸無(wú)側限抗壓強度試驗結果對黏聚力c值進(jìn)行計算,結果表明:高模量瀝青混凝土在各溫度下均具有相對較高的抗剪強度、黏聚力和抗壓回彈模量,尤其在高溫時(shí)仍然優(yōu)勢明顯.通過(guò)指標相關(guān)性分析,得到了由抗剪強度換算成抗壓強度、黏聚力c值及抗壓回彈模量的回歸方程.

（2）分批預制管段干塢(規模小、占地少、造價(jià)低、重復使用率高。閘門(mén)式塢門(mén)造價(jià)高、等待時(shí)間長(cháng)不利先沉管段穩定、基槽回淤很難處理、重復灌排致邊坡穩定性與塢底透水性差、臨時(shí)工程費用增加)。

3、干塢構造

干塢由塢墻、塢底、塢首、塢門(mén)、排水系統與車(chē)道組成：

（1）塢墻：坡率1:2的自然土坡，可用噴射砼防滲墻或鋼板樁；

（2）塢底：承載力應大于100kPa。浮起時(shí)富余深度1.0m；

（3）塢首及塢門(mén)：一次預制只設塢首，分批預制應設雙排鋼板樁塢首與塢門(mén)(閘門(mén)或浮動(dòng)鋼筋砼沉箱)；

（4）排水系統：井點(diǎn)降水；塢底明溝、盲溝與集水井泵排；堤外截、排水溝；

（5）車(chē)道。

通過(guò)研究CA砂漿(水泥乳化瀝青砂漿)的流變性能及乳化瀝青的儲存穩定性,提出了CA砂漿抗離析的關(guān)鍵控制指標.結合經(jīng)典膠體理論和水泥水化理論,探討了電解質(zhì)對乳化瀝青穩定性的影響,分析了水泥水化與乳化瀝青破乳的交互影響.研究表明:CA砂漿屬于典型的赫-巴(HB)流體,屈服應力及黏度是控制其離析的重要指標;水泥通過(guò)水化向溶液釋放高價(jià)陽(yáng)離子,進(jìn)而影響乳化瀝青的穩定性;CA砂漿的泌水是水泥水化與乳化瀝青破乳相互作用的結果,離析是泌水的必要條件.