水下管道法蘭連接（水里鋪管子）

水下管道法蘭連接(水里鋪管子)

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以多孔石墨為載體,采用高溫吸附法將月桂酸-肉豆蔻酸二元低共融脂肪酸與其復合制備多孔石墨基復合相變材料,通過(guò)冷熱循環(huán)耐久性試驗檢測其溫度敏感性和長(cháng)期穩定性,以此確定多孔石墨燒制工藝及脂肪酸吸附量、吸附溫度.結果表明:燒制溫度為800℃的多孔石墨,在水浴溫度為70℃的條件下可吸附700%(質(zhì)量分數)脂肪酸,這種以多孔石墨為載體所制備的復合相變材料冷熱循環(huán)質(zhì)量損失小于3%,堿浸泡前后相變點(diǎn)基本無(wú)變化,相變焓損失為10.14%.

1）對地質(zhì)水文條件適應能力強(施工較簡(jiǎn)單、地基荷載較小)；

（2）可淺埋，與兩岸道路銜接容易(無(wú)需長(cháng)引道，線(xiàn)形較好)；

（3）防水性能好(接頭少漏水幾率降低，水力壓接滴水不漏)；

（4）施工工期短(管段預制與基槽開(kāi)挖平行，浮運沉放較快)；

（5）造價(jià)低(水下挖土與管段制作成本較低，短于盾構隧道)；

（6）施工條件好(水下作業(yè)極少)；

（7）可做成大斷面多車(chē)道結構(盾構隧道一般為兩車(chē)道)。

水下管道法蘭連接(水里鋪管子)

在軸心受壓試驗數據的基礎上,分析了約束混凝土體積配箍率、箍筋屈服強度和素混凝土抗壓強度對箍筋約束混凝土受壓性能的影響,探討了直接應用配箍特征值建立箍筋約束混凝土本構關(guān)系存在的問(wèn)題,建立了箍筋約束混凝土峰值應力、峰值應變和極限應變的計算公式.歸納分析了以往典型箍筋約束混凝土本構關(guān)系模型的合理性和缺陷,提出了簡(jiǎn)化的箍筋約束混凝土本構關(guān)系模型,并和高強箍筋約束混凝土試驗應力-應變曲線(xiàn)進(jìn)行對比.對比結果表明,所建立的本構關(guān)系模型能較好擬合高強箍筋約束混凝土試驗應力-應變曲線(xiàn).

（1）管段制作砼工藝要求嚴格，需保證干舷與抗浮系數；

（2）車(chē)道較多時(shí)，需增加沉管隧道高度。導致壓載混凝土量、浚挖土方量與沉管隧道引道結構工程量增加。

干塢修筑與管段預制

干塢修筑

1、干塢位置選擇

（1）鄰近隧址，具備浮運條件，交通便利。

（2）有浮存系泊多節管段的水域；

（3）場(chǎng)地土具備一定的承載力，便于干塢圍擋與防滲工程；

（4）征地拆遷費用較低，具有重復開(kāi)發(fā)利用價(jià)值。

2、干塢規模2、干塢規模

（1）一次預制管段干塢(僅放水一次，不需閘門(mén)，塢首為土或鋼板樁圍堰。規模較大占地較多，適于工程量小土地價(jià)格較低、塢址地質(zhì)較差的工程)；

采用快凍法,結合壓汞測試技術(shù),研究了靜養時(shí)間、升溫速率和恒溫時(shí)間等蒸養參數對高強混凝土抗凍性能的影響.結果表明,延長(cháng)靜養時(shí)間對高強混凝土的抗凍性能具有明顯的改善作用,而過(guò)快的升溫速率、較長(cháng)的恒溫時(shí)間及較高的恒溫溫度均對混凝土的抗凍性能不利.

（2）分批預制管段干塢(規模小、占地少、造價(jià)低、重復使用率高。閘門(mén)式塢門(mén)造價(jià)高、等待時(shí)間長(cháng)不利先沉管段穩定、基槽回淤很難處理、重復灌排致邊坡穩定性與塢底透水性差、臨時(shí)工程費用增加)。

3、干塢構造

干塢由塢墻、塢底、塢首、塢門(mén)、排水系統與車(chē)道組成：

（1）塢墻：坡率1:2的自然土坡，可用噴射砼防滲墻或鋼板樁；

（2）塢底：承載力應大于100kPa。浮起時(shí)富余深度1.0m；

（3）塢首及塢門(mén)：一次預制只設塢首，分批預制應設雙排鋼板樁塢首與塢門(mén)(閘門(mén)或浮動(dòng)鋼筋砼沉箱)；

（4）排水系統：井點(diǎn)降水；塢底明溝、盲溝與集水井泵排；堤外截、排水溝；

（5）車(chē)道。

采用鐵氧菌對液化粉土灌漿,通過(guò)動(dòng)三軸試驗,研究了灌漿粉土動(dòng)彈性模量和動(dòng)強度的變化,結果顯示灌漿后土體的動(dòng)彈性模量和動(dòng)強度均明顯提高.采用掃描電子顯微鏡(SEM)和X射線(xiàn)衍射(XRD)探討了鐵基灌漿對粉土的改性機理,微觀(guān)分析顯示鐵氧菌代謝產(chǎn)物中含有堿式磷酸鐵絡(luò )合物,該絡(luò )合物具有良好的吸附、絮凝效能,可吸附粉土中游離的陽(yáng)離子及菌絲等多糖產(chǎn)物,終形成生物黏泥.生物黏泥可填充土粒間孔隙,膠結土體顆粒,從而增加土體的動(dòng)力抗剪性能.